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1、污水处理厂设计计算说明书第二篇设计计算书污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：，。污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。Q 设 = Q 1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d总变化系数：KZ =K h×K d=×1=污水处理厂 CASS 工艺流程图、格栅与沉砂池的计算泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作
2、用的处理设备。设计参数：（1），取 v=， m/s；（2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 40 mm, 取 b=21mm ；（3）栅条宽度 s= ；（4）格栅倾角 45°75°，取 =65° ,渐宽部分展开角 1=20°；（5）栅前槽宽 B1=，；（6）单位栅渣量： W 1 = m3 栅渣 /103m3 污水；格栅设计计算公式（ 1）栅条的间隙数n，个Qmaxsinnbhv3式中，Qmax 最大设计流量，m / s ；b栅条间隙， m；h栅前水深， m；v过栅流速， m/s；（ 2）栅槽宽度 B， m取栅条宽度 s=B=S（ n 1） bn（ 3）进水渠道
3、渐宽部分的长度L 1，mBB1L12tga1式中， B1进水渠宽， m；1渐宽部分展开角度， （°）；(4) 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L2， mL20.5L1(5)通过格栅的水头损失h1， mvh1kh0k2sin式中： =（s/b ）4/3 ；h 0 计算水头损失， m；k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取 k=3； 阻力系数，与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，v2 过栅流速 , m/s； 格栅安装倾角，（°）；（ 6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高 h2 0.3mH h h1 h2（ 7）栅槽总长度 L， mH1LL1L21.5
4、2.0tan式中， H 1 为栅前渠道深， H1h1h2 ，m3W 86400 QmaxW11000 K z式中， W1 为栅渣量，（ m3 /10 3 m3 污水），格栅间隙为16，格栅间隙为30；K Z污水流量总变化系数设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。（ 1）格栅间隙数n，个Qmax = 10000 1.60.185 m3 / s243600n 0.185 sin 65 26 （个）；0.021 0.4 0.8（ 2）栅槽宽度 B， mB=(26-1)+= ；0.185校核槽内流速： Vc=0.46 m/s, ，符合。（ 3） 进水渠道渐宽部分长度L 1， mL 11.01 -
5、 0.820.26 m2 tan 20（ 4）栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度L 2， m0.26L 20.13 m2（ 5）过栅水头损失 h1， m设栅条断面为锐边矩形断面 h12.420.014230.8sin 65o3 0.08 m0.02129.8（ 6）栅后总高度H ，mH h h1 h2 =+= （ 7）栅槽总长度 L ，m0.7L=+=（ 8）每日栅渣量 W ，m3/dW0.185 86400 0.050.50m3/ d 0.2m3 / d1.6103宜采用机械清渣。（ 9）计算草图如下：设备选型中格栅选用 BLQ 型格栅除污机，两共四台。粗格栅栅槽尺寸确定进水泵房的确定设计流量：
6、最大设计流量为20000m3/d， 平均日设计流量为10000m3/d。细格栅设计参数（1）, , 取 v=， m / s ；（2）栅条净间隙，中格栅b= 3 10 mm, 取 b=10mm ；（3）栅条宽度 s= ；（4）格栅倾角 45°75°，取 =65° ,渐宽部分展开角 1=20°；（5）栅前槽宽 B1= m， m/s；333（6）单位栅渣量： W 1 = m 栅渣 /10 m 污水。（ 1）格栅的间隙数n，个n 0.185 sin 65 55 （个）0.01 0.4 0.8（ 2）格栅的建筑宽度 B， m 取栅条宽度 s=B0.01(551)0
7、.01551.09m校核槽内流速： Vc=0.1850.42 m/s, ，符合。0.41.09（ 3）进水渠道渐宽部分长度L 1， mL1BB11.09 0.80.4m2 tan a12tan 20（ 4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2，mL 20.40.2 m2（ 5）通过格栅的水头损失h1，m0.0140.82h 2.42 () 32sin 65 3 0.21m0.019.8取栅条断面为锐边矩形断面（ 6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高 h2 0.3mHhh1h20.30.210.40.91m（ 7）栅槽的总长度L ，mL0.40.20.50.40.31.02.4mtan
8、65（ 8）每日栅渣量 W ，m3/d取 W10.10 m3 / 103 m3 污水W0.185 0.10 86400 1.00m3 / d 0.2m3 / d1.61000宜采用机械清栅。（ 9）计算草图如下：设备选型细格栅选用 TGS 型回转式格栅除污机，型号TGS-800，格栅间隙 10mm，共两台。粗格栅栅槽尺寸确定调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，常用的水量调节池进水为重力流，出水用泵提升，池中最高水位不高于进水管的设计水位，有效水位一般为 23m，最低水位为死水位。此外，酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的，短期排出
9、的高温废水也可以利用调节池来降低水温。因此，调节池具有下列功能：a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b 使酸性废水和碱性废水得到中和；c 调节水温； d 当处理设备发生故障时，可起到临时的事故贮水池的作用。欲曝气可以有效地去除一定的COD、BOD等。调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构。目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合，即水利混合。主要有对角线出水调节池和折流调节池。对角线出水调节池，其特点是出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内的废水，由池的左、右两侧，经过不同时间流到出水槽。从而达到自动调节、均和调节、均和的目的。折流调节池，池内设置许多折流隔墙，使废水
10、在池内来回折流。配水槽设于调节池上，通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内，使废水在池内混合、均衡。 11(1) ，取 h=；(2) 调节池停留时间 48 小时，取 T=5h；(3) ，取 h =；（4）设计流量 Q = 3000m3/d = 125m 3 /h ；（5）超高部分： h1=；（6）设池底为正方形，即长宽尺寸相等；3(1) 池体容积 V（m）V= (1+k) ?Qmax × T式中： k 池子扩充系数，一般为10 20%，本设计池子扩充系数采用 20%V3调节池容积， mT-调节池中污水停留时间，取 5h池容积为：3V=（1+20%）×× 5=2
11、500m池面积为： A = V/h =2500/3=625m 23式中 :V-调节池的有效容积， m2A-调节池面积， mh-有效水深， m，(2) 设调节池 1 座，采用方形池，池长 L 与池宽 B 相等，则池长: L=A =625 =25m，池长取L=25m，池宽取B=25m池总高度： H=h+ h=4+=式中H-调节池总高， mh-有效水深， m，h1-保护高， m(3) 池子总尺寸为： L×B×H = 25 ×25×(4)在池底设集水坑，水池底以i= 的坡度坡向集水坑。平流沉砂池的设计目前，应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池
12、。本设计中选用平流沉砂池，它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。设计参数（ 1）按最大设计流量设计 ,Qmax=；（ 2）设计流量时的水平流速： ， , 取 v=；（ 3）最大设计流量时，污水在池内停留时间不少于30s 一般为 30 60s，取 t=30s ；（ 4） 取 b=；（ 5）沉砂量的确定，城市污水按每 10 万立方米污水砂量为 3 立方米，沉砂含水率60%，贮砂斗容积按2 天的沉砂量计，斗壁倾角5560 度，取 600；(6 ），取 h1=；(7) 沉砂池不应小于两个，并按并联系列设计，以便可以切换工作。当污水流量较少时，可考虑一个工作，一个备用。当污水流量大时
13、两个同时工作，本设计取两座；设计计算（1）沉砂池水流部分的长度 L， m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：Lvt0.25307.5m式中， L水流部分长度， mV最大流速， m/st 最大流速时的停留时间，s(2 ）水流断面积A， m2Q max0.1852A0.250.74mV式中， Q max 单个池体最大设计流量，m 3 /sA水流断面积， m23）池总宽度 B， m设 n=2，每格宽 b=B=nb= =A0.74h 20.46m ( 合格 )B1.6式中， h 2 设计有效水深4）沉砂斗容积设排砂间隔时间为2 日，城市污水沉砂量 x 1 =3m 3 /10 5m 3， T=2 日，
14、86400Qmax t x 186400 0.185230.6m3VK 总105 1.6105353式中， x 1 城市污水含沙量，3m /10 m5）沉砂室所需容积V， m设每分格有 2 个沉砂斗0.63V=0.15m6）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1 =，斗壁水平倾角60 0 ，斗高 h 3 =沉砂斗上口宽，m2h320.40.40.86mtan60o1tan60o03沉砂斗容积 V ，mV0h3 /2220.40.8622 0.86 0.4 2 0.42)(211 )(266=3 > m3（符合要求）7）沉砂室高度 h ，m3采用重力排砂，坡向排砂口h3h3/0.06L20.40.06
15、7.520.860.20.63m式中： h3/ 斗高， m2L 由计算得出L 2L 2a0.2228）沉砂池总高度Hh1h 2h 30.30.460.631.39mh1 超高，9）验算最小流量在最小流量时，用一格工作，按平均日流量的一半核算Qmin0.116符合流速要求vmin0.16 m / s 0.15m / sA0.74CASS池（ 1） CASS工艺是将序批式活性污泥法（ SBR）的反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、
16、PH 和有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生产起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。每一个工作周期微生物处于好氧缺氧周期性变化之中。在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。因此，CASS工艺具有有效的脱氮效果。（ 2）工艺简图设计参数（1）一般生活污水 Ne=kgBOD5 /（kg MLSS· d） ，在本设计中取Ne =kgBOD5/（kgMLSS·d） ；（2）一般来说城市污水厂的 SVI 值范围是 50150mg/l ，取 SVI=75mg/l ；（3），污泥指
17、数 SVI 值大时取下限，反之取上限，在设计中取 Nw=；（4）每组流量为 10000 m3/d ，设 4 座（4） ；（5） 氧的半速常数：mg/L ；（6）考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物，取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L×（ 1-30%） =210mg/L ，BOD5=200mg/L×（ 1-30%）=140mg/L ，SS=240mg/L×（ 1-30%）=168mg/L（7）出水水 质： BOD510mg/L SS 10mg/L COD60 mg/L(8) 进水最高水温 30，最低水温 20。设计计算3CASS池容积V ，（m）采
18、用容积负荷法计算：Q(SaSe)VNeNwf式中：城市污水设计水量，Q3m/d3； Q=10000m/d ；Nw混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），kg/m 3 ，kg/m 3 ；NeBOD5 污泥 负荷 (kgBOD5/kgMLSS· d)， (kgBOD5/kgMLSS· d),kgBOD5/kgMLSS·d；SaSe进水出水BOD5浓度（ kg/ L BOD5浓度（ kg/ L），本设计），本设计Sa = 140 mg/L ；Se = 20 mg/L ；f 混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值， ，；则：10000(14020)1033048m
19、33V3.50.75，取 3100m0.15设计为池子个数N1 4（个）（一期建设两个，二期建设两个）3则单池容积为 3100÷ 4 775m。CASS池容积负荷CASS 池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（V 1）和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积（V3），另一部分是撇水水位和泥面之间的容积，它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积（ V 2）。依经验取循环周期 T=4h ，2h 进水与曝气， 1h 沉淀， 1h 排水。3（ 1） CASS池总有效容积 V （m）：
20、V n1×（ V1V 2V 3）式中： n1CASS池个数，为实现连续排水，取=4个；n1 池总有效容积， 3；V CASSm3V 变动容积， m；13；V2安全容积， m污泥沉淀浓缩容积，3；V3m2（ 2）单格 CASS池平面面积 A（m）：VAn1H式中： n1CASS池个数，为实现连续排水，在本设计中，取n1=4 个；H池内最高液位 H（m），一般 H=H1+H2 +H3=35m，本设计取 H=；则 A3100194 m 24 4 .0（ 3）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H1（m）；H 1Qn1n2A式中： n2一日内循环周期数，本设计取池内周期4h；则
21、H1100002.15m46194（ 4）滗水结束时泥面高度， H2（m）；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中： Nw池内混液污泥浓度 (g/L) ，本设计取 Nw =SVI污泥体积指数， SVI=75则 H 2 = ××75×10-3 = 。（ 5）撇水水位和泥面之间的安全距离， H3（ m）；H3=H-(Hl +H2)则： H3 =H-(Hl +H2)=(+)=校核：满足 H2H-(H l +H2 ) ，符合条件。CASS池外形尺寸（1）L B HVn1式中： B池宽， m， B:H=12，取 B=6m， 6/4= ，满足要求
22、；L池长， m，L:B=4 6，A/B=194/6= ，满足要求；（2）CASS池总高 H0（ m）；H0 =H（ 3）微生物选择区L1，（m）CASS池中间设 1 道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的 10%左右，另一部分为主反应区。选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。L110L=10% =连通孔口尺寸连通孔面积12A（m）；A1 (QB L11n1H 1 )24n3 vv式中： H1设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，m；v孔口流速（ 20-50m/h ），取 v=40m/hn3在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通
23、孔。连通预反应区与主反应区水流， 因单格宽 6m，本设计取连通孔个数 n3=（2 个） L 1选择区的长度，（ m）；则：A1(10000407 4.1 1.45) 10.99 m2244340（ 4）孔口尺寸设计孔口沿墙均布，。为：×需氧量O2=a*Q* （Sa-Se）+b*V*Xv（）其中：a活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢 1kgBOD 所需要的氧量， kg；，取 a=；b活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，即 1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量， kg；，取 b=。O2混合液需氧量， kgO2/d。X v=f*N w=
24、*= ；由式（）有:O2=a *Q*（Sa-Se）+b*V*Xv=*10000*（）+*4000*=供气量Qt=21* （1-EA）/79+21* （1-EA ）（）式中： Qt气泡离开地面时，氧的百分比，%EA空气扩散装置的氧转移效率，取水下射流式扩散器，其的转移效率是 25% Qt=21* （1-EA）/79+21* （1-EA）=21* （1-25% ）/79+21* （1-25% ） =%Csb=Cs* （Pb/(*10 5）+Q t/42）（）式中： CsbCASS 池内曝气时溶解氧饱和度的平均值， mg/l；Cs在大气压力条件下氧的饱和度，Cs=；（水温 20）Pb 空 气 扩 散
25、 装 置 出 口 处 的 绝 对 压 力 ， Pb=P+*10 3H ；H 扩散装置的安装深度， H= ；P大气压力， P=*10 5Pa；Csb=Cs* （Pb/(*10 5）+Qt/42）=*（101300+9800*）/206600+=p=Pa/*10 5式中： Pa当地大气压， Pa=*10 5Pa。P=Pa/*10 5=1R0=RC s（ 20） /abpCs（ T ） -C* (T-20) （）式中： R0水温 20时， *10 5Pa 时，转移到曝气池混合液的总氧量， kg/h；R 实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量， kg/h；Cs（ 20）水温 20时，大气压力条件下氧的饱
26、和度， mg/l；a污水中杂质影响修正系数，取a=；b污水含盐量影响修正系数，取b=1；p气压修正系数；C混合液溶解氧浓度，取C=2mg/l。R0=RC s（ 20） /abpCs（ T ） -C* (T-20) =*1*1*(20-20)=空气扩散装置的供气量为：G=R 0/（*E A）（）=（*25% ）=CASS 池运行模式设计CASS 池运行周期设计为4h，其中曝气 120min，沉淀 40-60min，滗水 40min,闲置 20min，正常的闲置期通常在 滗水器恢 复待运行状态 4min 后开始。，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。主反应区即好
27、氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制 ORP 在 100-150mV，。运行过程中 通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。主要设备水下射流曝气机在次设计中，选用 GSS 型潜水自吸式射流曝气设备。，*7m*4 ，及 GSS 型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数，4 个预反应区每区一台，主反应区没池 3 台，共 16 台。分布见 CASS 池平面图。：，供氧量 5kg
28、O2/h，重量 90kg。滗水器根据该设计要求： 分 4 池，滗水时间为 1h，滗水量为： V4=*= ，及滗水器主要技术参数，可选 XBS-5000 型旋转式滗水器，每池一台，共 4 台。XBS-5000 型旋转式滗水器技术参数：长5000mm，。排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，, ，。3单池每周期排水量为：6×27×=130m排水时间设计为40min每池设一个滗水器, 滗水器流量为 :130 ÷(40 ÷60)=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为
29、防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节 CASS池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。CASS池每个周期为 4 小时，每个周期滗水器在 40min 钟内排出的水量为：34×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m/h ，设计为3150m/h中间水池所需最小容积为:518 150×(40÷60)=418m3设计中间水池的容积为: 500m 3设计为两个池，一期一座，二期增建一座。采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。，
30、则池子直径 D 为：，。33/h ；水力停留时间设计流量 Q=50000m/d= m计投氯量为 C=a 设置消毒池一座池体容积 VV=QT=×= m3消毒池池长 L=30m,每格池宽 b=，长宽比接触消毒池总宽 B=nb=3×=接触消毒池有效水深设计为 H1=4m 实际消毒池容积 V为T=；设L/b=6V=BLH1=300××34=600m满足要求有效停留时间的要求。b 加氯量计算；每日投氯量为W=250kg/d=。选用贮 氯量 500kg 的液氯钢瓶，共贮用 10 瓶。每日加氯机两台，一用一备；单台投氯量为1020kg/h 。配置注水泵两台，一用一备，
31、要求注水量3Q36m/h ，扬程不小于 20m H2O。C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台。混合搅拌机功率No为2No= QTG/1003式中 QT 混合池容， m；水力黏度， 20时 =×；G 搅拌速度梯度，对于机械混合G500s-1 。No=×10-4 ×× 30× 500×500/(3 ×5×100)=实际选用 JBK2200 框式调速搅拌机，搅拌器直径 2200mm，高度 H2000mm，。液氯消毒设计说明3设计说明设计流量Q=20000m/d ；水力停留时间T=; 仓库储量按 1
32、5d 计算，设计投氯量为 7mg/L设计计算1) 加氯量 GG=×7×=2) 储氯量 WW=15×24×G=15×24×=3) 加氯机和氯瓶采用投加量为 020kg/h 加氯机 3 台，两用一备，并轮换使用。液氯的储存选用容量为400kg 的纲瓶，共用 6只。4) 加氯间和氯库加氯间与氯库合建。加氯间内布置 3 台加氯机及其配套投加设备，两台水加压泵。氯库中6 只氯瓶两排布置，设 3 台称量氯瓶质量的液压磅秤。为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通到氯库大门外。氯库外设事故池，池中长期贮水， 。加氯系统
33、的电控柜，自动控制系统均安装在值班室内。为方便观察巡视，值班与加氯间设大型观察窗机连通的门。5) 加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积 V1×× =(m3),氯库容积 V2× 9×=(m3). 为保证安全每小时换气 812 次。3加氯间每小时换气量G1× 12=(m )3氯库每小时换气量G2× 12(m )故加氯间选用一台 T303 通风轴流风机，并个安装一台漏氯探测器，位置在室内地面以上 20cm。因本设计采用 CASS 工艺，污泥产量很少，采用间歇式污泥浓缩池；半地下式，竖流式浓缩池；周边进水，中心排泥的
34、运行方式，每 8h 排泥一次，每天排泥三次。为方便检修，设池数为两座。其设计计算如下：污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体（VSS）计：由 BOD- 污泥负荷率（ COD- 污泥负荷率）与污泥增长率的关系： X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v（）X 每日增长（排放）的挥发性污泥量 （V SS），kg/d；Y产率系数，即微生物每代谢1kgBOD 所合成的 MLVSSkg 数； ，；Kd活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数，1/d；，；Q每日处理污水量， m3/d；Sa经预处理后，进入曝气池污水含 BOD 的浓度， kg/m3；Se经生化处理后，处理水中残留的 BOD 的浓度， kg/
35、m3；VCASS 池的有效容积， m3；Xv混合液中挥发性悬浮固体量（ MLVSS ），kg/m3。由（）可得： X=Y* （Sa-Se）*Q-K d*V*X v=* （） *4000*=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体（SS）计：Pss=X/f （）fVSS/SS 值，取 f=Pss=X/f=140/=200 kgSS/d污泥浓缩池的计算对于活性污泥，污泥固体负荷取25kg/*d ，污泥浓缩后含水率为97% ，污泥的固体浓度是5kg/m3（ % ）。浓缩池总面积为：A=5*200/25=40 取圆形池，其直径为： D=2*A/ （2* ） =。取有效水深 3m，核算停留时间：40*
36、3*24/200= （符合设计规定）因污泥浓缩池面积较小，不用污泥浓缩机，池底做成斗状，其与水平倾角为55°，则斗高为：h=（） /2*tan55 =°，则总高为：H=+= 。有效容积为： 20 *2浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97% ，% ，浓缩前的污泥量为 200 kgSS/d，以体积计算为：V ss=200*Pss/（100-P）*1000（）Vss污泥量， m3/d；P污泥含水率， % ；1000污泥浓度， kg/m3。由（）有:Vss=200*P ss/（100-P）*1000=200*100/()*1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss/V
37、ss=（100-P） /（100-P）（）P浓缩后污泥含水率， % 。由（）有：V ss=V ss*（100-P）/（100-P）=40*（）/（100-97）= m3/d每次排泥量为：。根据各构筑物的合理布置，确定其尺寸为：9m*9m*5m主要设备带式压滤机的选型：，根据DY 型带式压滤机的性能参数，选用DY500 的 DY 带式压滤机可满足要求，每天工作3次，每次 40min。其性能参数为：带宽700mm， m3/h，冲洗水3量为 5 m/d，冲洗水压 ，泥饼含水率 75% 。配套设备：冲洗水泵： *4 ，Q= m3/h，h=60m，p=3Kw；污泥螺杆泵（调速）：G=35-1，Q= m3
38、/h，P=，p=；移动式空压机： TA-65，Q= m3/min，P=，p=；加药装置（配计量泵） ： GTF1000 ，Q=-1000L/h ，p=；自动冲洗过滤器： DPG50-I ；管道混合器： GJH100 ；皮带输送机： PDS500，B=500mm，V= 。（ LS 螺旋输送机： WLS-260 ，输送量（m3/h）：3（0°）；（15°）；（30°），输送长度： 10m，安装角度： 20。°）。PAM 加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m3*2 ，对以生化处理的废水， PAM 的投加量取30-50ppm，在本设计中取40ppm，则每天须投加 PAM 为 40*40ppm=。根据其性能参数，选用JBY 型加药装置公称容积为1m3 的加药装置。
